UNS N08904研磨棒UNS N08904生产厂

UNS N08904 镍基合金是指在650～1000高温下有较高的强度与一定的抗yang化腐蚀能力等综合性能的一类合金。按照主要性能，分为镍基耐热合金、镍基耐蚀合金、镍基合金、镍基精密合金与镍基形状记忆合金等。高温合金按照基体的不同，分为：铁基高温合金，镍基高温合金与钴基高温合金。

NAS 255 (UNS N08904)
NAS 255(UNS N08904、SUS 890L)属于奥氏体不锈钢，耐腐蚀性SUS 316L和SUS 317L，由于添加有Cu(1.5%)，所以对liusuan、磷suan等还原性suan具有的耐腐蚀性，广泛应用于化工成套设备等。本公司可供钢板、钢条。

产品资料
NAS 255 规格表 (PDF 50KB)

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NAS规格
NAS 255
UNS
N08904
EN / DIN
1.4539
JIS
SUS 890L
卷材


薄板


板材

材料牌号标准 
NAS规格 ASTM A240 EN JIS G4304/4305
NAS 255 UNS N08904 1.4539 SUS 890L
化学成分 
SUS 890L

  C Si Mn P S Ni Cr Mo Cu N
zui小 ― ― ― ― ― 23.00 19.00 4.00 1.00 ―
zui大 0.020 1.00 2.00 0.045 0.03 28.00 23.00 5.00 2.00 ―
UNS N08904

  C Si Mn P S Ni Cr Mo Cu N
zui小 ― ― ― ― ― 23.0 19.0 4.0 1.0 ―
zui大 0.020 1.00 2.00 0.045 0.035 28.0 23.0 5.0 2.0 0.10
物理性能 
比热(J/kgK) 452
电阻率(μΩcm) 97
热传导率(W/mK) 12.2
平均热膨胀系数(10-6/℃) 20–200℃ 14.9
20–300℃ 15.3
20–400℃ 15.7
纵向弹性模量(MPa) 19.0 x 104
纵向弹性模量(MPa) 71.0 x 104
强磁性 无
熔点(℃) 1360-1397
机械性能 
室温机械性能

SUS 890L

0.2%屈服强度
(N/mm2) 抗拉强度
(N/mm2) 延伸率
(%) 硬度
(HRB)
≧ 215 ≧ 490 ≧ 35 ≦ 90
UNS N08904

0.2%屈服强度
(N/mm2) 抗拉强度
(N/mm2) 延伸率
(%) 硬度
(HRB)
≧ 220 ≧ 490 ≧ 35 ≦ 90
示例

  0.2%屈服强度
(N/mm2) 抗拉强度
(N/mm2) 延伸率
(%) 硬度
(HRB)
厚板 12mmt 247 593 57.2 86
冷轧板 2mmt 291 632 43.0 79
冷轧板 0.5mmt 302 630 43.0 80
高温强度

高温强度
耐腐蚀性 
耐suan腐蚀性能

NAS 255与SUS 316L和SUS 317L相比，对于liusuan、磷suan等还原性suan具有高的耐腐蚀性。

耐suan腐蚀性能
耐点腐蚀性能

耐点腐蚀性能
朔性加工性 可进行与普通奥氏体不锈钢同样的处理。
han接性 han接特点与普通奥氏体不锈钢相同，不必预热和后期加热。在恶劣的腐蚀环境下使用时，使用有同等以上耐腐蚀性的焊料。腐蚀环境不yanzhong，只用于接合目的时，可使用同等材质金属的焊料。
热处理 NAS 255为奥氏体不锈钢，热处理可采用与标准奥氏体不锈钢同样的方式。JIS G4305的固溶热处理条件如下所示。
热处理条件 1030～1180℃ 水冷
suan洗 suan洗液使用**和**suan混合液。由于NAS 255耐腐蚀性比SUS 304高，氧化皮会稍难以去除，因此，可在suan洗前进行短时间**浸渍，或者如有可能对其进行喷丸(喷射金属微粒)处理则加有效。
用途 liusuan、磷suan成套设备、海水热交换器、化工成套设备、成套设备等

UNS N08904 为了满足燃气轮机性能不断提高的要求，目前工业燃机涡**材料的发展趋势是采用高温合金替dai合金钢和应用航空发动机涡**材料。西方工业guojia地面大型燃气轮机材料主要包括A286、Incol706、Incol718等合金，这些铁镍基合金的共同特点是力学性能与使用温度大大合金钢材料，同时成本较低、热加工塑性较好。目前广泛应用的主流材料为Incol706合金，在解决了Incol718合金大尺寸铸锭偏析问题后，Incol718合金可能成为理想的大型涡**材料。

1.过热 ——过热组织中残留奥氏体增多，尺寸稳定性下降。由于淬火组织过热，钢的晶体粗大，会导致零件的韧性下降，抗冲击性能降低，轴承的寿命也降低。过热严重甚至会造成淬火裂纹。 2.欠热 ——淬火温度偏低或冷却不良则会在显微组织中产生过标准规定的托氏体组织，称为欠热组织，它使硬度下降，急剧降低，影响材料寿命。 3.淬火裂纹 ——造成这种裂纹的原因有：由于淬火加热温度过高或冷却太急，热应力和金属质量体积变化时的组织应力大于钢材的抗断裂强度；工作表面的原有缺陷（如表面微细裂纹或划痕）或是钢材内部缺陷（如夹渣、严重的非金属夹杂物、白点、缩孔残余等）在淬火时形成应力集中；严重的表面脱碳和碳化物偏析；零件淬火后回火不足或未及时回火；工序造成的冷冲应力过大、锻造折叠、深的车削痕、油沟尖锐棱角等。总之，造成淬火裂纹的原因可能是上述因素的一种或多种，内应力的存在是形成淬火裂纹的主要原因。淬火裂纹的组织特征是裂纹两侧无脱碳现象，明显区别与锻造裂纹和材料裂纹。 4.热处理变形 ——在热处理时，存在有热应力和组织应力，这种内应力能相互叠加或部分抵消，是复杂多变的，因为它能随着加热温度、加热速度、冷却方式、冷却速度、零件形状和大小的变化而变化，所以热处理变形是难免的。 5.表面脱碳 ——在热处理过程中，如果是在氧化性介质中加热，表面会发生氧化作用使零件表面碳的质量分数减少，造成表面脱碳。表面脱碳层的深度过后加工的留量就会使零件报废。表面脱碳层深度的测定在金相检验中可用金相法和显微硬度法。以表面层显微硬度分布曲线测量法为准，可做仲裁判据。 6.软点 ——由于加热不足，冷却不良，淬火操作不当等原因造成的表面局部硬度不够的现象称为淬火软点。它象表面脱碳一样可以造成表面和疲劳强度的严重下降。